Comme indiqué, le bruit de sortie du récepteur est constitué de bruit renforcé de la source de signal et du bruit réel du récepteur, c'est-à-dire
Dans cet esprit, nous obtenons:
.
De l'expression, il suit que toujours 
. Seulement au récepteur parfait lorsque 
ensuite 
.
Attitude 
Il est possible de considérer conditionnellement comme son propre bruit du récepteur, recalculé vers l'entrée du récepteur ou l'entrée du récepteur. Dénoter:
,
.
Par conséquent, le bruit réduit est:
Puissance de bruit nominale venant à l'entrée du récepteur de la résistance de sortie de la source de signal 
à une température 
, égal
,
où la taille est 
déterminer la formule 
.
Cette valeur est appelée bruit d'entrée standard. Ensuite, le bruit ci-dessus expresse
Récepteur de température du bruit
Nous introduisons la désignation à la dernière formule:
.
Cette magnitude s'appelle la température de bruit du récepteur. Avec cela, nous obtenons
.
Nous définissons la signification physique de la température de bruit. Exprimez le bruit à la sortie du récepteur réel comme suit:
Exprimez maintenant le bruit à la sortie du récepteur parfait:
Comparant les deux expressions, vous pouvez donner le problème physique suivant le concept de "récepteur de température de bruit". Température du récepteur de bruit - cette température pour augmenter la température de la résistance de sortie de la source de signal 
De sorte que le bruit à la sortie du récepteur parfait serait égal au bruit à la sortie du récepteur réel.
Exprimez le coefficient de bruit à travers la température de bruit, car nous divisons l'expression (2.2) sur (2.3), nous obtenons:
.
Ordre de grandeur 
température du récepteur de bruit appelée appelé. Prendre en compte cette désignation finalement obtenir
.
2.3 Le coefficient de bruit de quatre pôles connectés successivement
Pour analyser l'effet du bruit des cascades individuelles du récepteur sur son coefficient de bruit résultant, un récepteur est pratique pour présenter un composé séquentiel de quatre articulations (Figure 2.2), c'est-à-dire.
Figure 2.2.
Supposons qu'un récepteur se compose de trois cascades, chacun ayant son propre coefficient de transmission 
et votre coefficient de bruit 
. Nous utilisons l'expression (2.1)
.
Pour le bruit de sortie d'un récepteur à trois étages, nous écrivons
De même, pour le récepteur parfait, nous avons:
Substitut du numérateur et du dénominateur dans l'expression pour 
et considérant que
;
,
De même, vous pouvez obtenir des expressions pour n'importe quel nombre de cascades. Conclusions:
1) Le coefficient de bruit du récepteur est déterminé principalement par le bruit de ses premières cascades.
2) À l'entrée du récepteur, l'amplificateur avec un bruit de faible bruit et un gros coefficient de gain doit être positionné.
3) Plus le gain de la première étape est important, moins les cascades subséquentes sont affectées par le coefficient de bruit résultant du récepteur.
De plus, il est possible de montrer mathématiquement que pour un quadripôle passif, qui a 
, le coefficient de bruit est égal
.
2.4 Sensibilité RPU et sa connexion avec coefficient de bruit
Distinguer la limite (ou le seuil) et la sensibilité réelle du RP R O.
La sensibilité limitée est le signal minimum à l'entrée du récepteur, à laquelle l'attitude de la sortie du récepteur 
Également unitaire.
La sensibilité réelle (ou la sensibilité limitée par le bruit) est le signal minimum à l'entrée du récepteur, dans lequel à la sortie du récepteur, le niveau spécifié du signal utile est fourni, comme spécifié 
.
La sensibilité limitée est égale à la somme du bruit du récepteur et du bruit entrant dans l'entrée de l'antenne, c'est-à-dire
,
où 
- température de l'antenne de bruit;
- Température de l'antenne de bruit relatif.
Cependant, pour un fonctionnement normal du terminal, il est nécessaire de 
ce serait beaucoup plus d'unités. Par conséquent, la sensibilité réelle est déterminée par l'expression
,
,
où 
- le coefficient de suspension.
Pour estimer la sensibilité du récepteur réel (sans antenne), la formule est utilisée. 
.
;
.
Dans tous les cas, plus 
, Le plus 
Et moins la sensibilité du récepteur.
Page 3.
La littérature a publié de nombreux rapports sur le développement d'amplificateurs paramétriques refroidis. En particulier, les résultats de l'étude de l'effet des diodes de refroidissement à la température de bruit effective de l'amplificateur sont donnés. En figue. 11.4 montre les dépendances expérimentales de la température de bruit de l'amplificateur de la température des diodes d'Allemagne, de silicium et d'arsenide gallium.
Parallèlement à cela, de nombreux cas sont connus lorsque les bruits réels dépassent considérablement le bruit calculé sur ces formules. Afin d'éviter des incohérences entre l'expérience et le calcul, les concepts d'une température de bruit efficace ou de la résistance effective (conductivité) au lieu des valeurs réelles pertinentes sont introduites. De telles idées sont infructueuses et néfastes, comme elles permettent de réduire numériquement l'expérience du calcul, mais ne correspondent pas aux mérites de l'affaire et n'indiquent donc pas les moyens corrects de lutter contre le bruit.
Dans l'équation (5.26), le concept de coefficient de bruit est utilisé pour décrire les caractéristiques de bruit de l'amplificateur. L'équation (5.28) est une alternative (et en même temps équivalente) caractéristique appelée température de bruit efficace. Rappelez-vous que le facteur de bruit est une mesure par rapport à la norme. Aucune température de bruit d'une telle limitation.
Cette séparation est simplement effectuée à l'aide d'un circulateur, comme le montre la Fig. 17.23, a. Dans ce cas, l'avantage est également obtenu que le bruit de la charge du récepteur avec la température ambiante ne passe pas directement dans le maseur. En plus de sa propre température de bruit, le Maser TNM dans une température de bruit efficace comprend des termes: TNR / GP, en tenant compte du bruit du récepteur; TLA, qui prend en compte les bruits de la charge convenue réfléchie par l'antenne; TLM en raison de bruits qui passent entre les épaules 2 et 4 du circulateur; TRM, en raison des piques du récepteur, passant entre les épaules 3 et 2 AT0, déterminées par des pertes dissipatives dans le chargeur entre l'antenne et le maseur.
Les différences entre les réseaux d'amplificateurs et de pertes portant des pertes dans la ligne peuvent être considérées dans le contexte des mécanismes des pertes et du bruit décrit précédemment. Cependant, dans ce cas, la détérioration sera exprimée par une augmentation du coefficient de bruit ou une température de bruit effective.
Par exemple, la théorie pétrhique conduit à la loi de la forme V - 1 avec des déviations 3 56 dans presque une gamme de fréquences à cinq pianades. Certaines mesures du bruit du scintillement ont été effectuées; Nicol a constaté qu'à une fréquence de 45 MHz, ce bruit peut se révéler plus de fraction et de fréquences significatives à 1 GHz. Celles-ci sources supplémentaires Le bruit doit être pris en compte lors de l'analyse des caractéristiques des diodes avec un contact de point, appliquant du bruit à une température de bruit efficace.
Les amplificateurs paramétriques sont le plus souvent utilisés dans l'équipement TRLL. Ce sont des appareils dans lesquels un élément à jet variable est utilisé, qui est utilisé comme diode paramétrique, qui présente les propriétés du réservoir non linéaire et de modifier sa résistance réactive due à des sources d'énergie externes. Étant donné que des éléments purement à jet ne possèdent pas leurs propres bruits, le PU fournit des niveaux de bruit faible, vous permettant de réduire la température de bruit effective du récepteur à la valeur requise de 100 à 150 k. en eux, la capacité des diodes est utilisée pour Accumuler l'énergie et le changement de ce conteneur est effectué. En raison de l'alimentation du générateur de pompe (GN) de la tension alternée, la fréquence est au-dessus de la fréquence du signal amplifié.
Pour les récepteurs cryogéniquement refroidis des ondes de millimètre et de sous-émissionnaire, l'approximation des jeans de Rayleigh peut produire une erreur importante. Pour déterminer la température de bruit effective de la source thermique dans le cas où les effets quantiques doivent être pris en compte, deux formules sont utilisées.
Prenant la température de l'essence efficace de 500 K, pour NE NNN de la ligne de prétension supplémentaire (9,9), nous obtenons que la bande d'amplificateur est de 315 MHz, et par formule (9,20), nous trouvons la puissance de sortie totale du bruit de 12 3 10 - 9 W. La formule (9.6) donne que la température de bruit effective dans ce cas est de 8550 k, tandis que la valeur idéale de cette valeur est de 6120 K.
La plage de température des systèmes commerciaux est généralement comprise entre 30 et 150 k. L'inconvénient de l'utilisation de facteurs de bruit pour de tels réseaux à faible bruit est que toutes les valeurs obtenues sont proches d'une (0 5 à 1 5 dB), ce qui crée certaines difficultés lors de la comparaison des appareils. Pour les applications d'application cosmique, la température de référence de 290 K n'est pas aussi appropriée que pour les applications au sol. La température de bruit d'entrée efficace est simplement comparée à une température de source de bruit efficace. En général, des applications dans lesquelles des dispositifs à faible bruit apparaissent, il est préférable de décrire avec une température efficace, pas un facteur de bruit.
Le circulateur a été utilisé pour implémenter une version unique de l'amplificateur. Dans les amplificateurs de ce type, des diodes sont utilisées avec des transitions tranchantes, lisses et pointues et de contact. La puissance de sortie est égale à 5 à 500 métas, ce qui précède ces valeurs au-dessus de la saturation; À l'intérieur de cette plage de puissance, le produit du gain dans la bande passante augmente. La température de bruit efficace ne dépasse généralement pas 300 K; Dans certaines limites, la température du bruit peut être réduite en raison de l'utilisation de la puissance de pompe supérieure.
En figue. 4.11 décrit un graphique qui vous permet de comparer les propriétés de bruit différents types Amplificateurs. Sur le graphique, il s'ensuit que la température de bruit des mélangeurs cristallins augmente très rapidement avec une fréquence croissante et / 300 MHz dépasse 1000 k. Les circuits d'amplificateur haute fréquence sur les Triodiodas ont une température de bruit inférieure. Cependant, avec une augmentation de la fréquence des oscillations améliorées, elle augmente également très rapidement. La température de bruit effective des amplificateurs sur des diodes tunniques reste presque constante (TE 800 K) à la fréquence / 6000 MHz. Les amplificateurs paramétriques (PU) ont des températures de bruit près de 100 k. La figure de comparaison est la température de bruit de certaines sources de bruit.
Le chemin de réception consiste en une série de cascades connectées séquentiellement effectuant diverses fonctions. Ce sont des amplificateurs, des chemins passives conjonctifs, des filtres, des mélangeurs, etc. Toutes les cascades se caractérisent par le rapport de transmission de puissance en tant que rapport de la puissance du signal à la sortie de la cascade de signal à la puissance du signal à son entrée, y compris les mélangeurs dont le signal à l'entrée à une fréquence et à la sortie de L'autre. Si le coefficient de transmission en cascade ne change pas lorsque la puissance du signal change à son entrée, nous supposons qu'il est en mode linéaire. De même, si les cascades de chemins d'intégration connectées sont en mode linéaire, le trajet entier est appelé un chemin linéaire. La conséquence de cette propriété est que pour tractus linéaire Le rapport de la puissance du signal à la puissance de bruit à l'entrée et à la sortie est identique.
Dans le cas général, la caractéristique (amplificateur, mélangeur, etc.) est présentée à la Fig.5. L'axe ABSCIS montre la valeur de la puissance du signal à l'entrée de la cascade - P W. Sur l'axe de l'ordonnée, la magnitude du coefficient de transmission de la cascade - K.
À une certaine valeur de la puissance d'entrée de r. Il y a une diminution du coefficient de transmission à la valeur de DC. Le niveau de puissance du signal à l'entrée de la cascade dans laquelle la réduction du coefficient de transmission est observée par la valeur CC, est appelée niveau de saturation en cascade.
DK est défini en fonction de l'objectif du chemin est de 0,1 dB, 0,5 dB, 1,0 dB, 3 dB ou une autre magnitude. Avec un critère admissible donné pour réduire le coefficient de transmission en cascade, on pense que la cascade fonctionne en mode linéaire jusqu'à ce que la puissance du signal à son entrée soit utilisée à la quantité de r.
Pour les cascades passives (filtres construits sur des éléments passives, des chemins d'alimentation et de guide d'ondes), le coefficient de transmission ne dépend pas d'une puissance de signal. L'effet de la combustion des cascades passifs n'est pas considéré dans ce cas.
Toutes les cascades génèrent du bruit, dont la puissance à la sortie de la cascade peut être calculée en fonction de la formule suivante:
,
où 
- Boltzmann permanent; - température du bruit de bruit équivalent à la sortie de la cascade; - La bande de fréquences de fonctionnement de la cascade, qui est limitée à l'aide de courriels sélectifs à la bande de fréquence dans laquelle le spectre du signal est concentré.
Température d'entrée de bruit équivalente de la cascade - une telle température de bruit auquel 
- Le pouvoir de bruit soumis à l'entrée de la cascade idéale (sans bruit), passant par la cascade parfaite avec une augmentation de K, se formerait à son bruit d'entrée égal. Puis 
. D'où:.
Pour les cascades ou les appareils actifs (amplificateur, mélangeurs, récepteurs, etc.) dans les données de passeport, il existe une température de bruit équivalente de l'entrée ou du dispositif en cascade. Pour grandes valeurs La puissance de bruit dans le passeport sur ces cascades ou l'appareil reçoit un coefficient n-bruit (la valeur sans dimension est prononcée depuis). La connexion du coefficient de bruit et la température de bruit équivalente de l'entrée du dispositif est déterminée par l'expression:
où - température ambiante, généralement quand température normale.
De la théorie générale des chaînes radiochniques, le coefficient de transmission total de connexion successivement connecté n. Cascades (s'il y a une existence d'inadéquation et de saturation) et la température de bruit équivalente à l'entrée connectée séquentiellement n. Les cascades sont calculées selon les formules suivantes:
;
où: 
- Les coefficients du premier, deuxième, ... n.- cascades, respectivement;
- températures de bruit équivalentes à l'entrée des cascades correspondantes.
Ici, les coefficients de transfert de données sont des températures de bruit aléatoires et équivalentes à Kelvin.
Pour les éléments passifs (guide d'ondes, tractus d'alimentation, etc.), la puissance générée du bruit sur la sortie du chemin est calculée à partir de l'expression suivante.
Température de bruit efficace
Une antenne de bruit efficace ou une température AFU est entrée en tant que paramètre d'antenne récepteur lors de la réception signaux faibles La gamme de micro-ondes par analogie avec des sources de bruit thermique.
Dans l'étude des récepteurs radio du micro-ondes, la température de bruit effective de la source de bruit (en celvin degrés) est entrée en tant que coefficient de bronzage et de bande passante:
,
où - Boltzmann permanent
Une température de bruit efficace qui caractérise la puissance de toutes les interférences externes est appelée température de rayonnement de bruit de manière conditionnelle. Il est généralement calculé, introduisant le concept de température de luminosité des sources d'interférence. La surface de la surface de la source d'interférence a une température si l'intensité d'interférence égal à l'intensité de l'émission radio de la section correspondante d'un corps absolument noir ayant une température et la même configuration spatiale qu'une source d'interférence. Intensité - c'est la densité spectrale de la puissance sortant à travers une seule plate-forme de la surface du corps émettant un seul angle solide.
Pour un corps absolument noir: 
.
Seule cette partie de la puissance tombe sur l'antenne de réception, qui est rayonnée par la plate-forme (la plate-forme élémentaire sur la surface rayonnante) à l'angle du corps, sur la base de la plate-forme, égale à la zone d'antenne effective. Ainsi, la densité spectrale de rayonnement de la zone à l'entrée du récepteur, compatible avec l'antenne, est égale à:
où l'angle corporel, sous lequel la plate-forme rayonnante est visible de l'antenne ()
Parce que Les champs d'interférence provenant de différentes parties de la surface de rayonnement sont statistiquement indépendants, puis la densité spectrale totale de la puissance d'interférence à l'entrée du récepteur est déterminée par la somme dans toutes les directions de l'antenne, aux sections de la surface rayonnante:
Puissance de bruit complète:
Température du bruit:
La valeur dépend non seulement des paramètres de l'antenne, mais également de l'intensité de la distribution de sources d'interférences externes.
De propres bruits d'antenne sont déterminés par la résistance de la perte d'antenne, dont la température doit être considérée comme égale à la température ambiante - la température physique de l'antenne. Prise en compte des pertes, le schéma d'antenne équivalent en tant que générateur de bruit de bruit est représenté sur la figure, où la température de bruit est attribuée, différente de la température ambiante.
Le bruit externe et les bruits dues aux pertes dans l'antenne sont statiquement indépendants, il est donc nécessaire d'ajouter leur gamme de valeurs moyennes moyennes:
ou alors ,
où est une température d'antenne de bruit efficace.
Après la conversion, nous avons:
,
,
où - l'efficacité de l'antenne.
Pour une méthodologie similaire, des bruits sont pris en compte en raison des pertes dans le chargeur ainsi que de divers appareils inclus:
où - l'efficacité de la ligne de transmission, la température physique de la ligne de transmission (alimentation), - le coefficient de transmission de puissance de la chaîne d'antenne sans prendre en compte les pertes dans l'antenne et la ligne. Ici, une antenne avec mangeoire est convenue et le récepteur n'est pas ().
Le désordre du récepteur avec un chargeur est souvent utilisé pour réduire le bruit du circuit d'entrée du récepteur lorsque la sensibilité limite est réalisée dans la plage micro-ondes.
Les bruits internes sont le bruit de la résistance active de la perte de l'antenne TLO (perte - perte) et du bruit de la résistance active de la perte de FIRED TF. Leur niveau dépend de la fréquence dans la mesure où les pertes actives de l'antenne et de l'alimentation en dépendent.
bason thermique Fider TF
Connaître les pertes du chargeur dans dB, il est facile de calculer en fonction de la TF \u003d (1 - efficacité), quelque part où la température du milieu (alimentation) en c. Kelvin. Pour lesquelles les pertes de chargeur célèbre devraient être transférées de la DB à l'efficacité et effectuer des calculs. Par exemple, avec les pertes du chargeur 1 dB de son efficacité 0,89. À 17 ° C, ce chargeur aura une température de bruit TF \u003d 290 (1 - 0,89) \u003d 32 °.
tLOS antenne bruit thermique
Sa valeur peut également être calculée à partir des pertes connues dans le matériau d'antenne. L'antenne du matériau parfait n'est pas du bruit. Du bruit réel dans la mesure où sa résistance à la perte fait partie de la résistance du rayonnement de l'antenne. Sélection du point d'alimentation et du périphérique correspondant à la île R. et r Les pertes sont également fournies à la résistance des entrées d'antenne.
Les pertes en DB dans une antenne de matériau réel peuvent être déterminées par la différence d'amplification de l'antenne du matériau idéal et réel. Transfert de DB sur le ratio de la magnitude et de la déduction de l'unité Nous obtenons une part des pertes R dans l'île R. ou r saisie. Multiplier la part des pertes r sur la température ambiante de Kelvin, nous obtenons les pertes r perte ou la perte T avec une précision de plus que suffisante pour les antennes normales.
Par exemple, une antenne 50 ohms d'un matériau idéal présente une augmentation de 13 dB, de l'aluminium 12,81 dB. La différence 0.19 dB correspond au rapport U ou R 0,9783. 1.0 - 0.9783 \u003d 0,0217 Il y a une perte. Avec R B 50 Ohms, la perte ajoutée à la résistance d'entrée sera de 0,0217 x 50 \u003d 1,085 ohm. Si la température du milieu est de 290 ° Celvin, la perte T sera la suivante: 290 ° K x Rpoter. / Rvx. Dans notre cas, ce sera 290 x 1,085 / 50 \u003d 6,3 ° K.
Avec une précision suffisante, il est plus facile de calculer. Selon la table Decibel, nous trouvons la valeur numérique de la différence d'amplification, soustrayez 1 et multiplie de 290 °. Dans notre exemple, 0,19 dB \u003d 1.022. Dans le même temps, les TLO seront égaux à 290 (1.022-1) \u003d 6.4 °. Le tableau ci-dessous a effectué le calcul des TLO pour des pertes existantes habituellement dans les antennes VK de l'aluminium pur fabriqué en MMANA. C REGARD SUR FEIDER PERTE La température efficace de la TLO à l'entrée du récepteur sera égale à la TLOX X de l'efficacité du chargeur.
Tableau de traduction de la différence d'amplification d'antenne calculée pour le matériau parfait et l'aluminium pur en TLOS
Bruits de l'AFS externes
Les bruits externes sont des bruits pris par une antenne des sources de bruit d'espace extérieur de la même manière qu'un signal utile. De telles sources sont le bruit thermique de la Terre TK ou des larmes de la Terre (Terre - Terre), du bruit technogénique TT et du bruit cosmique (bruits de ciel) TK ou Tsky (Sky - Sky). Évidemment, le total bruit externe Les AP dépendront de la température de bruit de ces sources et du graphique et de la position de l'antenne par rapport à ces sources et ne peuvent donc être normalisées. Bruit thermique de la terre Terre Terre
La température de bruit de la température de bruit de la Terre Terre est égale à sa température fisomique T, multipliée par 1 à 1, où F est le coefficient de réflexion de la surface de la Terre, qui dépend à son tour de l'angle d'inclinaison, des propriétés électriques de la Terre surface et la polarisation de l'antenne. Mais la condition Rayleigh est généralement effectuée au VHF des bandes, la Terre est considérée comme une reflete rugueuse - la diffuse, F a tendance à 0, et de larme - à la température physique de la terre, qui est généralement prise dans le Calculs 290 ° K. Le niveau de bruit thermique de la Terre de la fréquence dépend un peu.
numéro technique TT
Bruit d'appareil électrique, de appareils ménagers, réseaux informatiques à LPP, transport électrique et bal de bal. entreprises. Le niveau peut être assez différent, de 0 ° K dans une zone déserte sans rail, pipeline et intercommunications électriques dans un rayon de 100 km, jusqu'à des milliers et des dizaines de milliers de degrés dans des centres d'affaires des villes et des industries. Ou simplement en présence d'un voisin inclus dans le réseau d'un chargeur chinois ou d'un ordinateur BP sans interférence de filtre. Avec une fréquence croissante, l'intensité du bruit technogénique tombe, mais pas aussi vite que je le souhaiterais.
le bruit de bruit tsky.
Comme on peut le voir sur la carte de Sky Tsky pour la fréquence de 136 MHz, ses différentes zones ont une température de bruit très différente à Tsky, de 200 ° à 3000 ° K. À une fréquence de 430 MHz, la température de bruit des mêmes régions est inférieure à 15 fois. La température de bruit Tsky n'est pas permanente dans le temps, cela dépend de l'activité solaire. De plus, le Tsky inclut le bruit du disque Sun, la lune, les planètes, également non permanents et très différents dans le temps.
Évaluation de la température du bruit AFS
La méthodologie d'évaluation est bien décrite par DJ9BV et F6HYE dans le magazine "Dubus" -3 / 1992. Traduction de cet article Évaluation de la qualité du système EME peut être lu sur le portail VHF. Auteur de la traduction Nikolai Butchestniki, UA3DJG.
Total de bruit de bruit APS
La température de bruit de l'antenne qui à l'entrée du chargeur est la quantité arithmétique des températures de bruit des sources de bruit internes et externes. Température de bruit AFS à l'entrée du récepteur Il s'agit également d'une quantité arithmétique de la température de bruit de l'antenne, en tenant compte de ses pertes dans le chargeur et de la température de bruit de la fideuse TF elle-même. TAFS \u003d TA x Efficacité + TF. Le TF d'un chargeur spécifique peut être calculé à l'avance sur son atténuation et dans les calculs ci-dessous, il n'est pas impliqué, alors que l'antenne TA TA OU système d'antenne (pile) est considérée.
Calcul des antennes de température de bruit
Il existe plusieurs méthodes pour calculer cela. Par exemple, dans l'un d'eux:
Dans un certain nombre de cas, il s'avère commode pour déterminer la température de l'antenne de bruit à travers les coefficients de diffusion β i. Sous le coefficient de diffusion du mode de transmission, le rapport de la part de la puissance s'est terminée dans cette cornée, à la totalité de la puissance émise par l'antenne. Allumez généralement des coefficients de diffusion complets et différentiels. Le facteur de diffusion complet représente le rapport de toute la puissance émise par une antenne dans les pétales latéraux et arrière du tableau de rayonnement, à la puissance émise complète. Naturellement, le coefficient de diffusion complet est la somme des coefficients différentiels β i.
Si, par exemple, l'espace entourant l'antenne, se briser dans trois zones: 1) la région du pétale principal ,.2) La zone occupée par les pétales du demi-espace avant (par rapport à la révélation de l'antenne) , 3) la zone du demi-espace arrière, la température d'antenne de bruit effective, sans que la comptabilisation des pertes ohmiques puisse être déterminée à travers les coefficients de diffusion de l'expression TA \u003d T 1 (1 - β) + T 2 β 2 + T 3 β 3, où T 1 est une température de luminosité moyennée du milieu dans le pétale principal du diagramme; T 2 - température de luminosité moyennée de rayonnement de bruit prélevé par des pétales latéraux dans le champ de devant par rapport à la divulgation de l'antenne de semi-plassification; T 3 la température moyenne de la luminosité du rayonnement de bruit dans la zone du demi-espace arrière; β est un coefficient de diffusion d'antenne commun en dehors du lobe principal du graphique; β 2, β 3 - des coefficients de diffusion, respectivement, dans les hémistres avant et arrière β 1 \u003d β 2 + β 3, la température de bruit totale de l'antenne, en tenant compte des pertes ohmiques dans la ligne de transmission, est égale à: que Y \u003d que η + ty \u003d t 1 (1 - β) η + t 2 β 2 η + t 3 β 3 η + t 0 (1 - η). Ainsi, la température de bruit de l'antenne dépend non seulement de ses propres caractéristiques de l'antenne (β, η), mais également de la température du rayonnement de bruit externe (T 1, T 2, T 3). Par conséquent, en fonction de l'orientation de l'antenne, sa température de bruit changera.
Dans la méthode donnée, il n'y a pas de paramètre spécifique ni de son complexe, que vous pouvez comparer les antennes entre vous-même et faire un choix. La raison de l'impermanence de la température de bruit des sources externes et de sa dépendance à la position de l'antenne par rapport à celle-ci. Ceci est écrit par I. Goncharenko DL2KQ sur son forum.
Question:
Y a-t-il des formules pour calculer TA, G / TA, T LOS. Pourquoi ces données ne calculent que YA324 et MMANAGAL n'est-elle pas?
Répondre:
La température de bruit de l'antenne (c'est TA) nous est venue à nous de la radio astronomie. TA est calculé en tant que produit de la densité de bruit de l'espace (unité de flux solaire, SFU) S (1s \u003d 10-22 WS / m2) sur la zone effective d'ouverture d'une antenne A, divisée en deux boltzmann permanent 2 K ( où k \u003d 1.380662 10-23). Remplacement de la zone d'ouverture dans la formule qui la lie à partir de GA (voir par exemple, paragraphe 3.1.7 dans la deuxième partie du "kv et de la VHF"), nous obtenons et simplifie - Computing de degrés et de constantes: TA \u003d SG λ² / 3.47, où: S - SFU est sans dimension, la valeur d'aujourd'hui (voir par exemple, des alertes géophysiques); G - vol. (Pas dans dB); λ - en mètres.
Comme vous le comprenez, après avoir calculé le programme G (et le maximum, et le courant, dans la direction arbitraire par le vecteur) de calculer TA, G / TA, TLOS n'est pas difficile. Faisons à Gal-ana. Pourquoi pas fait à MMANA-GAL? Parce que Free MMANA-GAL a été fabriqué par nous sous notre idée personnelle (et peut-être une erreur erronée) de compréhensible et pratique dans les calculs d'antenne. Selon l'opinion mentionnée, l'utilisation des températures d'alimentation et d'antenne est une chose peu pratique. Regardez vous-même: la formule TLO inclut une température non permanente de l'espace environnant à et dans la formule Ta-non-permanente, une unité de flux solaire solaire. En raison de TLOS et de TA, ils marchent de la météo . Est-il commode d'utiliser de tels paramètres flottants? Bien sûr, vous pouvez entrer une moyenne standard à et S. mais cela n'est pas encore normalisé, c'est pourquoi différentes publications Qui est dans la forêt, qui est sur le bois de chauffage. La réponse a été écrite le 24.1.2007, à 8h11
Les amateurs radio ont adopté une méthode permettant de calculer les propriétés de bruit de l'antenne comme rapport G / T, où G est l'amplification de l'antenne et celle-ci est sa température de bruit. Le gain g est tout à fait définitivement et le niveau de bruit n'est défini que pour T LOS, les composants restants dépendent des sources de bruit externes non constantes et de l'orientation de l'antenne par rapport à celle-ci. Ils doivent donc être spécifiés à l'avance.
L'orientation de l'antenne ou de la pile d'entre eux par rapport à la terre est adoptée comme une position d'antenne en polarisation horizontale avec un angle d'inclinaison du maximum par rapport à l'horizon (élément) 30 °
Les conditions extérieures, le bruit du ciel et le bruit de la Terre sont adoptées uniformément réparties sur les hémisphères supérieurs et inférieurs autour de l'antenne. Le bruit de bruit dans la bande de 144 MHz a été adopté par une température de 200 °, sur la plage de 432 MHz 15 °. Tzhuma Terre sur les deux bandes adoptées 1000 °.
Les résultats du calcul des antennes g / t dans les piles 2 x 2 sont présentés dans le tableau VE7BQH.
Bruit de contact
Il reste encore une source de bruit, quels programmes ne savent pas et les radioamateurs oublient parfois le bruit de contact. Le bruit de contact est directement proportionnel à la valeur du courant, la densité de puissance diminue avec une fréquence croissante (1 / F), mais dans certaines conditions de la VHF peut atteindre la valeur qui interfère même connexions locales. Il s'agit de bruit de points de contact variable dans des antennes avec une connexion mécanique d'éléments, traverser les pièces de fixation en métal entre eux. Connexion filetée, appuyant sur, serrant la pince, ajustement serré du tube dans le tube, heure RF, - partout, le contact galvanique n'est pas sur toute la surface et à plusieurs endroits. Malgré leur beaucoup, toute petite influence enfreint certains points de contact et forme d'autres. Sous l'influence, le déplacement du vent est signifié, un changement de taille lorsque la température est modifiée, le processus de corrosion des surfaces, le test de la RF avec la tension du film oxyde et sa restauration pendant la réception " courants errants "de la grille électrique et de l'électrostatique, etc. En conséquence, avec fiables du point de vue, les contacts HFA électriciennes changent en permanence le chemin et la géométrie de l'antenne. Des rives et des craquements découlent de cela, généralement écrites sur des interférences externes. La connexion boulonnée entre le vibrateur et le câble des métaux hétérogènes et possède complètement ces lacunes. Dans les antennes VK, dont le vibrateur et le coordinateur gamma sont liés par sertissage de la bande, les mêmes raisons de 145 MHz sont possibles et 1296 MHz entraîneront inévitablement une instabilité et une détérioration des paramètres d'antenne.
Littérature (et ce sont des sites de liens où vous pouvez télécharger):
1 - Problèmes modernes de la technique d'antenne-WaveGuide Collection d'articles de l'Académie des sciences de l'URSS
2 - Annuaire de la radio Affilitaire - Courtwave S. G. Bunin, L. P. Yalenko
3 - Méthodes de suppression du bruit et des interférences dans les systèmes électroniques OTT
4 - Référence de référence de relais radio. Borodich S. V.
5 - Radio primaire Astronomie Kaplan
6 - Radio Astronomie J. Kraus
