À propos de la lutte contre les interférences d'impulsion. Exemple de suppression des interférences dans les sources d'alimentation en cours alternatives

Commutation de commutation d'impulsions. Typique régime structurel Y compris PIP dans le chemin de réception de l'émetteur-récepteur KB est illustré à la Fig. une.

Le signal d'interférence d'impulsions reçue sur l'entrée de l'interférence est amélioré dans le nœud A2, puis détecté par le détecteur d'impulsions U2. Le réglage du seuil de déclenchement du détecteur vous permet d'optimiser le travail du suppresseur. Les impulsions pointues de la sortie du nœud U2 comprennent le formateur des impulsions rectangulaires G1, commandant le fonctionnement de la cascade de clé S1, qui se trouve dans le chemin de signal du dispositif de réception. En figue. 2 montre l'un des premiers schémas pip publiés.

Le suppresseur d'interférence d'impulsions réelle est effectué sur les transistors VT2-VT4 et les diodes VD1-VD3. La cascade sur VT2 est un amplificateur de la si. Le détecteur d'impulsions est assemblé sur la diode VD1. Cascade sur le transistor VT3 avec des diodes VD2, VD3 forme des impulsions rectangulaires qui contrôlent clé électronique Sur le transistor VT4.

Le passage dans le tractus signal dans ce cas est interrompu en raison du fait que la sortie en cascade sur le transistor VT1 (amplificateur PF) pendant la réponse du PIP est fermée (à haute fréquence) sur le fil global.

Avec toute la simplicité, le nœud collecté en fonction du schéma de la Fig. 2, fonctionne bien. En modifiant les données du circuit oscillatoire, ce PIP peut être utilisé dans les récepteurs avec une fréquence intermédiaire de 0,5 à 9 MHz.

Les transistors spécifiés dans le diagramme peuvent être remplacés par l'une quelconque de la série KP306 (VT1, VT2) et KPS0Z (VT3, VT4). Au lieu de 1 N9I4 diodes, vous pouvez appliquer n'importe quelle série KD522, au lieu de 1N34a de la série D311.

La cascade dans laquelle se produit l'interruption du signal est un élément important du PIP et détermine largement la qualité de son fonctionnement. L'atténuation du signal lors du passage de cette cascade ne doit pas dépasser 3 dB et en même temps lorsque le tractus de signal s'ouvre - atteindre 80 dB et plus. De plus, les impulsions de commutation de commutation qui entrent dans cette cascade ont une amplitude légèrement volt et ne doivent pas pénétrer dans le tractus du signal, le niveau de signal utile peut être calculé par des microvoltes. Pour cela, il est nécessaire d'ajouter ce qui suit: Comme le PIP est installé avant les conférences principales du filtre, il doit résister à un grand signal de signal, ne pas causer d'effets non linéaires.

G3PDM a résolu avec succès ce problème

l]. La cascade clé développée par eux pour le suppresseur (Fig. 3) a été réalisée sur le transistor de champ VT1. La résistance entre sa source et son drain, en fonction de la tension de commande appliquée à l'accumulation, passe de 100 ohm à plusieurs méga. La commutation des impulsions ici peut pénétrer dans le tractus du signal à travers le réservoir de l'obturateur - la source (sa valeur est 5 ... 30 PF). Pour neutraliser son action, l'impulsion de commande dans l'antiphase est introduite dans la chaîne de sortie de la cascade à travers le condensateur de la SZ, le réglage qu'il est possible d'éliminer presque complètement les interférences de commutation. Dans la fabrication de la cascade, le transistor 2N3823 peut être corrigé sur le KPZ0ZA, 2N4289 sur CT361A.

Insatisfaction de la qualité du casque clé et du logiciel PIP traditionnel a entraîné une recherche ultérieure. W5QJR suggéré dans des récepteurs KB avec une impulsion de contrôle de fréquence à double transformation pour alimenter non sur la cascade à clé, mais sur la deuxième hétérodyne. S'il y a suffisamment de filtres à bande étroite en première et seconde si la tractée dans le cadre, l'invertation de la deuxième fréquence hétérodyne en plusieurs kilohertz entraînera le fait que le signal et les interférences ne tomberont pas dans la largeur de bande du second filtre , c'est-à-dire que le tract du signal s'ouvrira. Comme il est souvent enseigné seulement quelques kilohertz, le fonctionnement normal des restes d'hétéroodine, il n'y a pas de processus de transition non stationnaires et avec eux et des interférences de navettes.

La qualité du travail de ce PIP caractérise un tel exemple. Lors de l'installation du KB du récepteur radio dans une voiture, la réception sans PIP était impossible, car les interférences impulsionnelles puissantes du système d'allumage ont complètement marqué les signaux des stations amateurs. Lorsque le PIP est allumé, il n'y a pratiquement aucune ingérence du système d'allumage. Dans les interférences de conservation de la conception W5QJR, un récepteur super-métrogénier à impulsions séparé à une fréquence de 38,8 MHz est connecté à l'antenne du récepteur principal. Un signal d'impulsion renforcé à une fréquence de 10,7 MHz est détecté et entré dans le nœud du délai de la commutation de commutation d'impulsions et ajustant sa durée. Une partie du schéma de ce pip est illustrée à la Fig. quatre.

Un détecteur d'impulsions est effectué sur la diode VD1. Les cascades sur les transistors VTI-VT3 sont incluses dans le nœud de génération de signal de contrôle. Éléments logiques DD1.1-DD1.4 est formé des impulsions rectangulaires entrant dans la varicap incluse dans le contour de la boucle, dont la fréquence est laissée sur le côté.

La résistance R13 régule le retard des impulsions de commande et la résistance R14 est leur durée. Les transistors VTI-VT3 peuvent être n'importe laquelle des séries KT316, la diode VD1 est l'une des séries KD522, VD2 - D814A; DD1 - K561L5.

En raison du fait que l'installation de PIP développée par W5QJR n'est possible que dans les récepteurs de KB qui ont une première et seconde fixe si, alors, il est naturel que la recherche du mode de réalisation le plus acceptable de l'interférence des impulsions continue. Cela a largement contribué à l'apparition d'une forte interférence périodique sur l'amateur KB, ressemblant à un coup d'œil. Étant donné que la force de cette interférence ressemble souvent à S9 + 20 dB, il offre de nombreuses ondes courtes dans le monde entier.

Regarder "dyatlom" et la mesure de ses paramètres donnés par VK1DN a montré que, contrairement aux interférences d'impulsions classiques (elles ont une durée d'impulsion de 0,5 ... 1 μs), cette interférence est plus longue (15 ms), une période de répétition 10, parfois 16 et significativement moins souvent 20 et 32 \u200b\u200bHz, son avant et le déclin ne sont pas aussi cool, mais l'amplitude est entrée dans ce moment Les impulsions peuvent différer de manière significative des précédents.

Cela conduit au fait que tous les récepteurs ne font pas partie intégrante des interférences d'impulsions d'impulsions d'impulsions

Et ils pénètrent librement le chemin de réception. Connaître les caractéristiques quantitatives de l'impulsion "dyatla", il n'est pas difficile de conclure: améliorer le fonctionnement de l'interférence de l'interférence, il est nécessaire d'augmenter le gain dans le chemin de la réception des interférences d'impulsions, ainsi que d'allonger la Commutation d'impulsion de commutation jusqu'à 15 ms.

En figue. 5 représente PIP, lors de l'élaboration des considérations ci-dessus pris en compte. Un signal utile de la sortie du mélangeur entre dans l'amplificateur PC recueilli sur les transistors de champ VT2 et VT3, puis à travers la cascade de clé sur les diodes d'impulsion VD1- VD4 est introduite dans un filtre à quartz.

De la sortie du mélangeur à travers le répéteur de forêt sur le transistor VT1, l'onduleur est automatisé au chemin d'interférence d'impulsions, qui utilise la puce DA1, qui fait partie du récepteur de la super-neurodine AM (avant le détecteur).

Son convertisseur abaisse la fréquence du signal entrant de 9 à 2 MHz. L'impulsion d'interférence prétendue à travers le répéteur de forêt sur le transistor VT5 est devenue au nœud de démarrage collecté sur le transistor VT6.

La résistance variable R14 est régulée pendant le fonctionnement, en fonction de l'environnement essentiel, le seuil de déclenchement du pip. Le microcircuit DD1 forme une impulsion de commande, qui à travers l'amplificateur d'inversion sur le transistor VT4 entre dans la cascade de clé. Le PIP décrit par DJ2LR peut être installé dans un récepteur qui a une fois de 3 à 40 MHz. Cela ne nécessitera que l'utilisation des contours correspondants à l'entrée de la puce DA1. Critique dans la fabrication de la conception d'une étape clé. Il nécessite un blindage attentif et une localisation symétrique des pièces pour un meilleur équilibrage et une jonction. Lorsque le nœud est répété comme éléments VT1, VT5, vous pouvez utiliser les transistors de la série KPZOSE, VT2, VT3 série KP903, série VT4 KT316, série VT6 KT361. DA1 - K174H2, DD1 - K155AGZ.

Les dimensions citées dans ces mesures indiquent les paramètres élevés du nœud créé. L'atténuation du signal au moment de l'ouverture du chemin du signal dépasse 80 dB. La valeur qui caractérise la limite supérieure de la plage dynamique est de +26 dBm. Et surtout, il était possible de se débarrasser complètement des interférences impulsionnelles créées par "Dyatloma", ce qui a permis de prendre même très signaux faibles Stations DX. L'article conclut que l'installation de ce PIP dans des dispositifs de réception haut de gamme ne conduira pas à la détérioration de leur gamme dynamique.

Mesures des paramètres d'interférence d'impulsions de "Dyatla", qui a conduit VK1DN, a montré que ces oscillations sont très stables - jusqu'à 10 ~ 5. Cela vous permet de démarrer un nœud pour la formation d'une impulsion de commande de non-interférence, mais un signal de générateur local. Il devrait naturellement être hautement stable et peut pouvoir ajuster le signal de sortie en tenant compte de la phase des signaux entrants.

En figue. 6 montre la partie du régime PIP développé par VK1DN. Les résistances de réglage R3 et R6 ajustent l'impulsion de commande, atteignant la meilleure suppression des interférences.

Étant donné que la formation d'une impulsion de démarrage ne dépend plus de la construction du récepteur KB, VK1DN considère que le commutateur en cascade pour inclure un chemin de récepteur dans la NF. Malgré le fait que, en même temps, il ne parvient pas à se débarrasser complètement de l'ingérence et, en outre, le système ARU est également "respiratoire", il reste encore un effet positif. Dans le nœud, vous pouvez appliquer la puce K555TL2, le transistor CT316, les diodes de la série KD522.

En figue. 7 montre une cascade essentielle de PIP à basse fréquence et un nœud de son lancement. Comme vk1dn utilise comme clé transistor à effet de terrainNaturellement, il a rencontré le problème du "point de contrôle" des impulsions de contrôle dans le tractus du signal, comme mentionné au début de l'article. Il la décida à sa manière. Il s'est avéré qu'il est possible de réduire considérablement ces interférences en réduisant la raideur de l'avant et la diminution des impulsions de contrôle.

Pour ce faire, à la sortie de la cascade tampon sur l'amplificateur de fonctionnement DA1, séparant le générateur de ces impulsions du reste de l'appareil, le condenseur C1 a été installé. grand réservoir - 33 μf. Il, avec les éléments C2 et VD1, se forme de impulsion rectangulaire Triangulaire avec une amplitude de 9 V. Transistor VT1 est fermé à une tension sur sa base de données 7b (pour le transistor MPF102). Dans le nœud, vous pouvez appliquer la puce K140UD7, le transistor de la série KPZ0Z, la diode de la série KD522.

Selon VK1DN, les cascades numériques sont souhaitant de se nourrir d'une source distincte pour éviter la pénétration des interférences dans le chemin HC. Le signal de commande PIP à basse fréquence doit être alimenté à partir de la sortie de l'élément DD1.5 et la fréquence élevée du transistor VT1 (voir fig. 6). Il est nécessaire de le faire pour que l'impulsion de contrôle puisse avoir la polarité nécessaire.

Comme il n'existe aucune information dans la source d'origine sur la manière dont la cascade clé du PIP VK1DN RF est exécutée, lorsque la répétition ou des expériences devraient être accordées à cette question.

S. Kazakov

Littérature:

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6. NICHOLLLS D. NAGISATION DE WOOBPECKER.- Radio Ham, 1982, N ° 3, p. 22.

Fournitures d'alimentation à impulsions, régulateurs de thyristor, commutateurs, émetteurs radio puissants, moteurs électriques, sous-vitrines, tout emballage électrique près de la ligne d'alimentation (fermeture à glissière, soudage, etc.) Générez des interférences à bande étroite et à large bande de la nature et de la composition spectrale. Cela rend difficile de fonctionner les équipements sensibles à faible courant, fait de la distorsion dans les résultats de mesure, provoque des défaillances et une défaillance même en tant que nœuds d'instruments et complexes d'équipements entiers.

Dans des circuits électriques symétriques (chaînes et chaînes non fermées avec un point intermédiaire mis à la terre), les interférences anti-phase se manifestent sous la forme de contraintes symétriques (sur la charge) et sont appelées symétriques, dans la littérature étrangère, il est appelé "interférences de mode différentiel). Les interférences symétriques dans la chaîne symétrique sont appelées interférences asymétriques ou "communes communes).

Les interférences symétriques dans la ligne sont généralement dominées à des fréquences à plusieurs centaines de kHz. Aux fréquences supérieures à 1 MHz, des interférences asymétriques sont dominées.

Un cas assez simple est une interférence à bande étroite, dont l'élimination est réduite à la filtration de la fréquence d'interférence principale et de ses harmoniques. Un cas beaucoup plus difficile est une interférence impulsionnelle haute fréquence, dont le spectre prend la gamme de dizaines de MHz. La lutte contre une telle interférence est une tâche plutôt compliquée.

Éliminer des interférences fortes complexes ne permettra qu'une approche systématique qui inclut une liste de mesures permettant de supprimer les composants indésirables des chaînes de tension d'alimentation et de la chaîne de signalisation: blindage, mise à la terre, installation correcte des lignes d'alimentation et de signal et, bien sûr, filtrage. Un grand nombre de dispositifs de filtrage de divers conceptions, de volonté de volonté, de la portée, etc. Produit et utilisé dans le monde entier.

En fonction du type d'interférence et du champ d'application, les filtres sont différents. Mais, en règle générale, l'appareil est une combinaison de chaînes LC formant des cascades filtres et des filtres de type P.

Une caractéristique importante filtre réseau est le courant de fuite maximum. Dans les applications électriques, ce courant peut atteindre une ampleur dangereuse. Sur la base des valeurs de courant de fuite, les filtres sont classés par niveaux de sécurité: les applications qui apportent une personne en contact avec le corps de l'appareil et utilisent où le contact avec le boîtier est indésirable. Il est important de se rappeler que le corps du filtre nécessite une mise à la terre obligatoire.

TE-Connectivité, basée sur plus de 50 ans d'expérience, Corcom dans la conception et le développement de filtres électromagnétiques et radiofréquences, offre une large gamme de dispositifs à utiliser dans divers domaines d'industries et d'équipements. Sur le marché russe Un certain nombre de séries populaires sont soumises à partir de ce fabricant.

Filtres à usage général B Série B

Les filtres de la série dans (Figure 1) sont des filtres fiables et compacts à un prix abordable. Une large gamme de courants de fonctionnement, de bonne qualité et de riche choix de types de fixation fournissent une large gamme de ces dispositifs.

Figure. une.

La série B comprend deux modifications - VB et EB, caractéristiques qui sont présentés dans le tableau 1.

Tableau 1. Les principales caractéristiques techniques des filtres réseau de la série B

Le schéma électrique du filtre est représenté sur la figure 2.

Figure. 2.

Affaiblissement du signal d'interférence dans la DB est illustré à la figure 3.

Figure. 3.

T. filtres de la série

Filtres de cette série (Figure 4) - Filtres radiofréquences hautes performances pour les circuits d'alimentation de l'alimentation d'impulsion. Les avantages de la série sont l'excellente suppression des interférences anti-phase et de la syphase, des dimensions compactes. Les petits courants de fuite vous permettent d'appliquer une série T dans des dispositifs à faible puissance.

Figure. quatre.

La série comprend deux modifications - ET et VT, dont les spécifications sont présentées dans le tableau 2.

Tableau 2. Les principales caractéristiques techniques des filtres réseau de la série T

Le diagramme électrique de la série de filtres T est représenté sur la figure 5.

Figure. cinq.

Affaiblissement du signal d'interférence dans DB lorsque la ligne se charge de l'accord avec la résistance de 50 ohms est illustrée à la figure 6.

Figure. 6

Filtres série K.

Filtres série K (Figure 7) - Filtres radio radiofréquences usage général. Ils sont concentrés sur une utilisation dans des circuits d'alimentation avec une charge à haute résistance. Excellents conviennent aux cas où une impulsion, une interférence continue et / ou pulsante de la plage de fréquences radio est effectuée sur la ligne. Les modèles avec indice EK répondent aux exigences des normes d'utilisation dans des appareils portables, équipement médical.

Figure. 7.

Filtres avec un index avec un étranglement entre le boîtier et le fil de terre. Les principaux paramètres électriques des filtres réseau de la série K sont présentés dans le tableau 3.

Tableau 3. Les principaux paramètres électriques des filtres réseau de la série à

Le diagramme électrique de la série de filtres K est illustré à la figure 8.

Figure. huit.

Affaiblissement du signal d'interférence dans dB lorsque la charge de ligne de l'accord avec la résistance de 50 ohms est illustrée à la figure 9.

Figure. neuf.

Filtres de la série EMC

Les filtres de cette série (Figure 10) sont des filtres à puissance à deux étages compacts et efficaces de la plage de fréquences radioélectriques. Il y a un certain nombre d'avantages: un gros coefficient d'atténuation des interférences de la syphase dans le domaine des basses fréquences, un coefficient d'atténuation élevé d'interférences anti-phase, de tailles compactes. La série EMC est axée sur l'application des appareils avec sources pulsées Nutrition.

Figure. dix.

Les principales caractéristiques techniques sont présentées dans le tableau 4.

Tableau 4. Les principaux paramètres électriques des filtres réseau de la série EMC

Le circuit de filtre de la série EMC est illustré à la figure 11.

Figure. Onze.

Affaiblissement du signal d'interférence dans DB lorsque la ligne se charge de l'accord avec la résistance de 50 ohms est illustrée à la figure 12.

Figure. 12

Filtres de la série EDP

2. Guide du produit Corcom, Filtres RFI à usage général pour des charges d'impédance élevées à la série B à faible courant B, la connectivité TE, 1654001, 06/2011, p. quinze

3. Guide du produit Corcom, Board PC Filtres RFI Filtres RFI Filtres EBP, EDP & EOP, TE Connectivity, 1654001, 06/2011, p. 21

4. Guide du produit CORCOM, filtres à double étage compacts et rentables Filtres EMC Series, TE Connectivity, 1654001, 06/2011, p. 24

5. Guide du produit Corcom, filtre à ligne unique pour convertisseurs de fréquence Série FC, 1654001, 06/2011, p. 30

6. Guide du produit Corcom, Filtres de ligne d'alimentation RFI à usage général - Idéal pour les charges de haute impédance K Série K, 1654001, 06/2011, p. 49

7. Guide du produit Corcom, filtres d'alimentation RFI haute performance pour les alimentations de commutation série T, 1654001, 06/2011, p. 80.

8. Guide du produit Corcom, filtres WYE RFI 3 phases compacts Filtres AYO, 1654001, 06/2011, p. 111.

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Réseau et signalisation des filtres EMI / RFI de la connectivité TE. Des frais à l'installation industrielle

Compagnie La connectivité Il occupe la position la plus importante au monde pour développer et produire des filtres réseau pour supprimer efficacement les interférences électriques et radiofréquences dans l'électronique et l'industrie. La gamme Comprend plus de 70 séries de périphériques permettant de filtrer les deux circuits d'alimentation provenant de sources externes et internes et de chaînes de signalisation dans la gamme la plus large d'applications.

Les filtres ont les options de conception suivantes: Miniature pour l'installation sur cavalier; armoires de différentes tailles et types de fixation de lignes d'alimentation et de lignes de charge; sous la forme de connecteurs d'alimentation et de connecteurs de communication de l'équipement de réseau et de téléphonie; Industriel, fabriqué sous la forme d'armoires industrielles finies.

Les filtres réseau sont disponibles pour les applications AC et CC, les réseaux uniques et triphasés, chevauchent la gamme de courants de fonctionnement 1 ... 1200 A et Tenstages 120/250/480 VAC, 48 ... 130 VDC. Tous les appareils sont caractérisés par une baisse basse tension - pas plus de 1% du travailleur. Le courant de fuite, en fonction de la puissance et de la conception du filtre, est de 0,2 ... 8,0 mA. Gamme de fréquences moyennées selon les séries - 10 kHz ... 30 MHz. Séries AQ. Calculé pour une plage de fréquences plus large: 10 kHz ... 1 GHz. Élargir les applications de leurs appareils, la connectivité de la société libère des filtres pour des chaînes de charge d'impédance faible et élevée. Par exemple, les filtres de la série haute impédance EP, H, Q, R et V. Pour des charges de faible impédance et des séries peu imaginaires B, EC, ED, EF, G, K, N, Q, S, SK, T, W, X, SK, T, W, X, Y et Z. Pour des charges de haute impédance.

Les connecteurs de communication avec des filtres à signaux intégrés sont fabriqués dans une conception blindée, jumelée et basse profilée.

Chaque filtre de connectivité TE est soumis à des tests doubles: à l'étage de montage et déjà sous la forme d'un produit fini. Tous les produits sont conformes aux normes internationales de qualité et de sécurité.

Filtre d'interférence électromagnétique (10+)

Filtre d'interférences électromagnétiques haute fréquence

La raison de la survenue d'interférences pulsées à haute fréquence est banale. La vitesse de la lumière n'est pas infinie et le champ électromagnétique se propage à la vitesse de la lumière. Lorsque nous avons un appareil, en quelque sorte convertir la tension de réseau par commutation fréquente, nous nous attendons à ce que, dans les fils d'alimentation allant sur le réseau, les pulsations des courants apparaissent les unes envers les autres. Sur un fil, le courant coule dans l'appareil, sinon il suit. Mais tout n'est pas du tout. En raison de la limbe de la vitesse de propagation du champ, l'impulsion de courant fluide est décalée par phase par rapport à la résultat. Ainsi, à une fréquence, des courants haute fréquence dans fils de réseau Enseigner est revêtu, la syphase.

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La société allemande EPCOS (l'ancienne subdivision de Siemens pour la production de composants passifs) dispose d'une large gamme de produits pour résoudre des problèmes de compatibilité électromagnétique (CEM) d'appareils électriques ou électroniques.

Un sous-groupe important de composants EMC des composants EPCOS sont des filtres conçus pour protéger les périphériques contre des interférences électromagnétiques à haute fréquence (interférences radio).

Les interférences électromagnétiques (EMF) résultent du fonctionnement des dispositifs destinés à générer ou à transformer l'électricité. Ce sont des champs électromagnétiques dans l'espace entourant de tels moyens techniques (TC).

Les principales sources d'interférences à haute fréquence sont des alimentations pulsées (équipements électroniques ménagers, dispositifs industriels et médicaux, etc.), des chaînes non linéaires

Pour lutter contre les interférences dans les chaînes de TC voisin, ainsi que des nœuds et des blocs dans les véhicules individuels, utilisez des filtres EMF. En général, les filtres EMF sont généralement VFC et peuvent être installés directement à la source d'interférences et avant le récepteur d'interférence (récepteur). Les filtres EPCOS EMF (filtres réseau) sont conçus pour supprimer les interférences des fils de deux ou. réseau triphasé Sur l'entrée du dispositif protégé, il s'agit de filtres du «côté de la réception». Cet article est consacré aux filtres réseau EPCOS, chacun d'entre eux étant un nœud complété séparé installé avant le périphérique de réception. Tous les filtres à considération passent librement la tension de la fréquence réseau 50/60 Hz.

La tension de l'interférence syphasee se produit comme la différence potentielle entre le fil de phase (signal), le fil inverse (le fil de masse ou le fil neutre) et le sol (le corps de l'appareil, le radiateur, etc.). Le courant des interférences syphétiques a la même direction dans les fils directs et inversés du réseau.

Dans des circuits électriques symétriques (chaînes et chaînes non fermées avec un point central à la terre), les interférences anti-phase se manifestent sous la forme de contraintes symétriques (sur la charge) et sont appelées symétriques, dans la littérature étrangère, elle s'appelle une interférence de type différentielle (mode différentiel Ingérence). Les interférences symétriques dans une chaîne symétrique sont appelées asymétriques ou surenvoies (interférences de mode communes).

Les interférences symétriques dans la ligne sont généralement dominées à des fréquences à plusieurs centaines de kilohertz. Aux fréquences supérieures à 1 MHz, des interférences asymétriques sont dominées.

Les interférences résultant des chaînes asymétriques sont appelées asymétriques. Pour les interférences antiphases, une asymétrique est une chaîne de charge séparée (par rapport symétrique de la Terre).

Pour les circuits d'alimentation, la charge asymétrique est plus caractéristique, mais par exemple, des sources d'interférence à haute fréquence elles-mêmes (convertisseurs sur les transistors IGBT, etc.) peuvent générer des interférences asymétriques (syphase). D'autre part, les interférences de la syphase sous certaines conditions sont converties en antiphases.

Les filtres EMF sont caractérisés par un ensemble de paramètres. Laissez-nous ménager sur les paramètres caractérisant les filtres EPCOS EMF:

1. Nombre de fils du réseau: 2, 3 (4).
2. Tension nominale (réseau): 250 (220), 440 (380) B, etc.
3. plage de suppression des interférences (bande de fréquence de bar);
4. niveau de suppression des interférences (norme; avec une suppression améliorée, etc.);
5. courant nominal, et;
6. le type d'interférence avec filtre:
   • type général;
   • type différentiel;
   • interférences asymétriques;
7. type de connecteur;
8. type de coquille;
9. la catégorie climatique (la plage de température dans laquelle le filtre répond aux exigences (normes) pour d'autres caractéristiques techniques).

Les conceptions de filtrage diffèrent en fonction du type d'interférence. Donc, pour compenser les interférences symétriques lorsque les distorsions de stress se produisent entre les fils de phase du réseau, utilisez le filtre dûment appelé du NF, qui contient des interférences X-Condensateurs. Notez que les condensateurs X appellent de tels condensateurs qui dérivent les fils de la ligne entre eux à une fréquence élevée.

En raison du fait qu'avec une petite résistance interne de la source d'interférence, son élimination nécessiterait des conteneurs excessivement importants nécessaires pour assurer une division de tension donnée, dans la pratique, un condensateur comprend régulièrement des étouffements, ce qui augmente la résistance le long du schéma de série. En conséquence, le filtre dit en forme de T (ou en forme de P) de la LF est formé.

À des hautes fréquences, afin de limiter son propre réservoir, le starter est souvent effectué en tant qu'ensemble d'inductances individuelles (sections ou appelées «perles», les billes anglaises) connectées séquentiellement. Dans les hautes fréquences, les étranglements de ferrite peuvent être utilisés, par exemple, pour les fréquences 30, 50 et 100 MHz EPCOS libèrent série des étouffements / perles de la série B8248X dans la puce des tailles 0603 ... 1806, conçu pour un courant de 0,05. .. 4 R. Les EPCO ont également largement représenté des gangroplements similaires dans la sortie. À des fréquences plus élevées, une résistance réactive suffisante peut être munie d'une faible inductance. Dans le même temps, pour obtenir une accélérante, le câble d'alimentation est suffisant pour sauter dans le groupe de bagues en ferrite.

En figue. 1 présenté régime équivalent Filtre DU / DT EMF. Il effectue la procédure de soustraction du signal différencié de la source. En conséquence, le filtre lisse les pics et élimine les émissions de tension causées par des interférences symétriques. Cependant, il n'affecte presque pas la tension d'interférence, qui existe entre les fils du réseau et du sol, ainsi que sur le courant de fuite.

Figure. une

Outre les condensateurs X et les étrangers ordinaires des filtres EPCOS, le (avec un noyau partagé) de la bobine de l'inductance de deux types est utilisé.

Les étrangers EPCOS EPCOS EPCOS COQ sont généralement effectués sur un noyau en ferrite annulaire. Ils utilisent deux bobines (deux fils) pour un réseau à deux fils, trois - pour trois fils, etc. Dans ce cas, l'enroulement du compteur des fils de manière géométrique peut être mise en oeuvre par leur enroulement revêtu en deux moitiés de la bague de ferrite.

L'étouffement en forme de Z des EPCOS est effectuée en enroulant deux fils sur un noyau d'anneau en poudre métallique et ayant un seuil de saturation élevé que les bobines linéarise et réduisent le risque de distorsion associée à leur non-linéarité.

Ce qui suit est une série exemples spécifiques Filtres EPCOS EMF avec des schémas conceptuels et des fonctionnalités illicites.

Exemple A1: Série EPCOS B84110-B EPCOS EPCOS EPCOS B84110-B avec la suppression des interférences de la sypase (sans condensateurs Y).

Ce filtre est utilisé pour protéger les alimentations pulsées, les téléviseurs, les ordinateurs, les équipements industriels et portables. L'utilisation de filtres d'interférence asymétrique, en particulier, supprime de manière significative les restrictions sur la longueur du câble, résumant le moteur du convertisseur pendant une utilisation industrielle.

Exemple A2: Filtre EPCOS série SIFI-D EPCOS (numéro B84114-D) C Suppression de l'interférence de la sypase et des condenseurs Y (en plus des condenseurs X filtre B84110-B). La résistance d'entrée (Fig. 3), installée dans un condenseur X parallèle, est destinée à sa décharge (condenseur de capacités de grande capacité).

Pour compenser plusieurs types d'interférences, une combinaison de chokes (séquentiel, etc.) est définie.

Exemple A3: Série Filter EPCOS EPCOS SIFI-E (numéro B84115-E). Il diffère de la précédente en plus connecté, starter en forme de Z pour une atténuation supplémentaire d'interférences symétriques (Fig. 4).

En figue. 5 Affiche les caractéristiques comparatives de l'atténuation injectée (par interférence symétrique) pour deux filtres. On peut voir que le premier filtre a un niveau de suppression de fréquence significativement inférieur dans une bande à plusieurs centaines de kilohertz.

Figure. cinq

Outre les bobines associées dans les filtres, EMF EPCOS est souvent présente un condensateur multipartite (passant). La propre inductance d'un tel condensateur est très petite. Dans le même temps, il peut compenser les interférences anti-phase et de la syphase.

EPCOS propose des filtres EMF conçus pour supprimer les interférences dans une large gamme de fréquences élevées et ultra-hautes, allant de la fréquence d'environ 10 kHz jusqu'à 40 GHz et plus. Dans le même temps, la bande passante moyenne de la fréquence de la suppression de tous les filtres est d'environ 1 MHz. Parmi différents modèles Les filtres EPCOS EPCOS peuvent être distingués, en particulier, spécial, avec un courant de fuite donné.

Les paramètres du filtre imposent une impression sur les zones possibles de son utilisation. La portée du filtre EPCOS spécifique peut être déterminée avec plus de précision à partir du catalogue de marque et sur le site Web www.epcos.com sur Internet. Les sphères suivantes (mais pas toutes possibles) sont énumérées ci-dessous, où il est conseillé d'utiliser des filtres EMF EPCOS.

1. Systèmes modulaires de démarrage automatisé (lisse) de moteurs électriques ("borne active" / AFE) à l'aide de puissantes touches semi-conductrices (transistors IGBT) contrôlées par une tension constante. Les touches sont commutées par une tension constante de la sortie des convertisseurs de tension (variable / constante). Par example:

• machines CNC;
• ascenseurs, etc.

2. Convertisseurs de tension de générateur d'énergie électrique (centrales éoliennes, etc.).

3. Transport, par exemple:

• convertisseur Drives des rails urbains modernes, en particulier des tramways;
• métro, train électrique, etc.;
• véhicules nécessitant un petit courant de fuite (avec une procédure de mise à la terre complexe), en particulier des trolleybus, etc.
• trains à grande vitesse (long).

4. Dispositifs de laminoirs en acier (interférences avec une commutation puissante, ainsi que le réglage de la vitesse de rotation des lecteurs d'alimentation en feuille).

5. Lignes de convoyeur (bande).

6. Filtres pour les alimentations et UPS.

7. Pompes.

8. Systèmes de chauffage, de ventilation et de climatisation (système HVAC).

9. Filtres pour supprimer des signaux dans des installations / armoires à fortes concentrations de blocs d'équipement électronique (avec un petit volume d'espace).

10. Lorsque vous utilisez des câbles d'alimentation en tant que conducteurs pour les communications connectées ( accueil Internet, ainsi que des systèmes de sécurité avec un nombre limité de fils dans le câble d'entrée).

11. Filtres de transfert de données et lignes téléphoniques (RNIS, etc.).

Exemples d'utilisation des filtres EMF

Accueil Internet: Transmission de données à l'intérieur de la maison et entre la maison et la sous-station de puissance (Fig. 6). Suppression des interférences lors de l'utilisation de câbles d'alimentation en tant que conducteurs de communications connectées. En l'absence du filtre EMF, l'équipement radio-électronique de l'abonné est recouvert d'une tension de réseau.

Figure. 6

Montré à la Fig. 7 schéma est utilisé pour les convertisseurs de tension de générateur électrique. Le convertisseur lui-même est nécessaire en raison du fait que les paramètres du signal, tels que l'amplitude de la tension générés à la sortie du générateur, ne correspondent généralement pas aux paramètres réseau. Les filtres d'EMF protègent le générateur (par exemple, la centrale à vent) de la pénétration des interférences haute fréquence du convertisseur de tension.

Figure. 7.

Systèmes modulaires de démarrage automatique automatisé des disques de moteurs électriques "Terminal actif" / AFE (Fig. 8).

Figure. huit

Les transistors IGBT activés par une seule tension constante de la sortie du convertisseur fournissent connexion rapide ou déconnecter les lecteurs de moteurs puissants significatifs. À l'entrée du convertisseur - une tension sinusoïdale en trois phases réseau, et à la tension de sortie - constante. Cependant, la chaîne de puissance de commutation rapide est une source d'interférences à haute fréquence. À la suite de la pénétration d'interférences à l'entrée, la tension entre les phases de réseau est déformée (il n'y a pas d'interférence avec un type symétrique). Le niveau d'interférence asymétrique peut également être significatif en raison du câble étendu du convertisseur de tension sur le réseau externe. Filtre EPCOS EMF, installé à l'entrée du convertisseur, compense presque le reste des interférences, "révélant" le convertisseur et le réseau externe.

Transport municipal ferroviaire (tramways). Le filtre EMF est installé entre le convertisseur de tension de moteur électrique et la ligne d'alimentation (contact) (Fig. 9).

Figure. neuf

En conclusion, nous pouvons énoncer des capacités larges et variées des filtres EPCOS EMF pour résoudre les problèmes de EMC Power TS.

Shevkoplyas B.V. "Structures de microprocesseur. Solutions d'ingénierie. " Moscou, House Radio Publishing, 1990. Chapitre 4.

4.1. Inférence d'approvisionnement primaire

La forme d'un signal de tension alternatif d'un réseau d'approvisionnement industriel (~ "220 V, 50 Hz) pendant de courtes périodes de temps peut être très différente des émissions sinusoïdales ou" chantées "sont possibles, une diminution de l'amplitude d'un ou plusieurs demi-repères, etc. Les causes de telles distorsions sont liées généralement avec un changement net de la charge de réseau, par exemple lorsque le moteur électrique puissant, le four, la machine de soudage est allumée. Par conséquent, il est nécessaire de faire un échange de ces sources d'interférence sur le réseau (Fig. 4.1).

Figure. 4.1 Options de connexion appareil numérique à l'alimentation primaire

Outre la mesure spécifiée, il peut être nécessaire d'introduire un filtre réseau sur l'alimentation de l'appareil afin de supprimer les interférences à court terme. La fréquence résonante du filtre peut se situer à moins de 0,1,5 à 300 MHz; Les filtres à large bande fournissent des interférences dans toute la plage indiquée.

En figue. 4.2, un exemple de schéma de filtre réseau Ce filtre présente des dimensions 30 XCH20 mm et est monté directement sur le bloc d'entrée réseau dans le périphérique. Les filtres doivent utiliser des condensateurs et des inductances à haute fréquence ou sans cœurs, ou avec des cœurs à haute fréquence.

Dans certains cas, l'introduction d'un écran électrostatique est obligatoire (un robinet classique connecté à un boîtier d'alimentation à la terre) pour poser les fils d'alimentation primaire à l'intérieur. Comme indiqué dans, l'émetteur à ondes courtes du parc de taxi, situé sur le côté opposé de la rue, est capable d'une certaine orientation mutuelle pour diriger sur le segment de l'amplitude des fils une amplitude de plusieurs centaines de volts. Le même fil placé dans un écran électrostatique sera protégé de manière fiable de ce type de dépôt.

Figure. 4.2. Un exemple de système de filtres réseau

Considérez les méthodes de suppression des interférences de réseau directement dans l'unité d'alimentation. Si l'enroulement primaire et secondaire du transformateur de puissance est situé sur la même bobine (Fig. 4.3, A), puis due à la communication capacitive entre les enroulements, les interférences d'impulsions peuvent être transmises de la chaîne primaire dans le secondaire. Selon les deux méthodes de suppression de telles interférences (par ordre croissant d'efficacité).

1. L'enroulement primaire et secondaire du transformateur de puissance est effectué sur différentes bobines (Fig. 4.3, B). La capacité de passage C est réduite, mais l'efficacité est réduite, car tout le flux magnétique de la zone d'enroulement primaire tombe dans la zone d'enroulement secondaire due à la diffusion de l'espace environnant.
2. Les enroulements primaires et secondaires sont effectués sur un et ton de la bobine, mais sont séparés par un écran de feuille de cuivre avec une épaisseur d'au moins 0,2 mm. L'écran ne doit pas être un tour court-circuité. Il se connecte avec le corps du dispositif du dispositif (Fig. 4.3, C)
3. L'enroulement primaire est entièrement recouvert d'une clé en main court-circuité. L'écran est mis à la terre (Fig. 4.3, ré).
4. Les enroulements primaires et secondaires sont enfermés dans des écrans individuels, entre lesquels l'écran de séparation est déposé. Tout le transformateur est un boîtier métallique (Fig. 4.3,<Э). Экраны и корпус заземляются. Этот тип трансформатора в силу предельной защищенности от прохождения помех получил название «ультраизолятор».

Avec toutes les méthodes énumérées de suppression des interférences, la distribution des fils réseau à l'intérieur du dispositif doit être effectuée par fil blindé, connectant l'écran avec le boîtier. UKR invalide
Courant dans un capot de réseau et d'autres (panneaux d'alimentation, signal, etc.) des fils "même dans le cas de blindage de ceux-ci et d'autres.

Il est recommandé parallèlement à l'enroulement primaire du transformateur de puissance dans le voisinage immédiat des conclusions d'enroulement afin d'établir un condensateur d'une capacité d'environ 0,1 μF et de manière cohérente avec une résistance de limitation de courant avec une résistance d'environ 100 ohms. Cela vous permet de "fermer" l'énergie accumulée dans le noyau de transformateur de puissance au moment de l'ouverture du commutateur réseau.

Figure. 4.3. Options permettant de protéger le transformateur de puissance du transfert des interférences d'impulsions du réseau dans la chaîne secondaire (et de retour):
Une protection a une absence; B - séparation des enroulements primaires et secondaires; dans-Écran pose entre les enroulements; g - blindage complet de l'enroulement primaire; ré - Blindage complet de tous les éléments du transformateur

Figure. 4.4. Schéma de bloc d'alimentation simplifié (mais) et diagrammes (avant JC),travail explicatif de redresseur à deux discours.

L'alimentation est la plus grande source d'interférences d'impulsions sur le réseau, plus la capacité de condensateur avec

Notez qu'avec une augmentation du récipient du filtre (Fig. 4.4, A) de l'alimentation de notre dispositif augmente la probabilité d'appareils malfonctionnels, car la consommation d'énergie du réseau par notre appareil acquiert de plus en plus le caractère des grèves. . En effet, la tension et la sortie du redresseur augmentent dans ces intervalles du temps lorsque l'énergie est choisie dans le réseau (Fig. 4.4, B). Ces intervalles de la Fig. 4.4 ombragé.

Avec une augmentation de la capacité du condensateur des périodes de sa charge, elle devient de plus en plus (Fig. 4.4, B) et le courant sélectionné dans l'impulsion du réseau est grand. Ainsi, un dispositif "inoffensif" externe peut être créé dans le réseau d'interférences ", pas inférieure à l'interférence de la machine de soudage.

4.2. Règles de mise à la terre offrant une protection contre «terre»

Dans les dispositifs effectués sous forme de blocs à base de construction constructive, il existe au moins deux types de pneus "Terre"-Croisière et de circuit. Le bus de l'armoire selon les exigences de sécurité est obligatoire connecté à l'autobus terrestre, mis à l'intérieur. Un bus de circuit (par rapport aux quelles niveaux de tension du signal est compté) ne doit pas être connecté au corps à l'intérieur du bloc, une pince séparée doit être affichée, isolée du boîtier.

Figure. 4.5. Mise à la terre incorrecte et appropriée d'appareils numériques. Montrant un pneu de terre, qui est généralement disponible à l'intérieur

En figue. 4.5 Affiche les options de mise à la terre incorrecte et correcte d'un groupe de périphériques interconnectés par des lignes d'information. (Ces lignes ne sont pas affichées). Les pneus de circuit "Terre" sont combinés avec des fils individuels au point A et l'armoire-au point B, si possible, approximatif au point A. Point A ne peut pas être connecté au bus de mise à la terre de la pièce, mais cela crée inconvénient, par exemple lorsque vous travaillez avec un oscilloscope, que la "Terre" de la sonde est connectée à la coque.

Avec une mise à la terre incorrecte (voir Fig. 4.5), les tensions d'impulsions générées par les courants d'excavation le long du pneumural seront appliquées aux entrées des éléments de tronc de réception, ce qui peut provoquer leur fausse réponse. Il convient de noter que le choix de la meilleure variante de mise à la terre dépend des conditions "locales" spécifiques et est souvent effectuée après une série d'expériences approfondies. Cependant, la règle générale est (voir la Fig. 4.5) reste toujours en vigueur.

4.3. Suppression de l'interférence des chaînes d'alimentation secondaire

En raison de l'inductance finale de l'alimentation électrique et des terres, les courants pulsés entraînent des tensions de pouls de polarité positive et négative, qui sont appliquées entre l'alimentation électrique et la terre avec une puce. Si les pneus de la puissance et des terres sont fabriqués par une impression mince ou d'autres conducteurs, et que les condensateurs de déchaînement à haute fréquence ne sont pas du tout du tout, ni leur nombre ne suffit pas, tout en changeant plusieurs copeaux TTL sur la fin "loin" de la Carte de circuit imprimé des interférences d'amplitude sur l'alimentation (émissions de tension agissant entre l'alimentation en nutrition et la terre de la puce) peut être de 2 V et plus. Par conséquent, lors de la conception d'une carte de circuit imprimé, les recommandations suivantes doivent être effectuées.

1. Les pneus pour la nourriture et la terre doivent avoir une inductance minimale. Pour cela, ils sont effectués sous la forme de structures de réseau couvrant toute la zone de la carte de circuit imprimé. Il est inacceptable de connecter le microcircuit TTL au bus, représentant le "processus", car il s'approche de sa fin, l'inductance des chaînes d'alimentation est accumulée. Les pneus pour la nourriture et les terres doivent être en mesure de couvrir toute la zone libre de la carte de circuit imprimé. Une attention particulière devrait être approchée de la conception des matrices cumulatives de mémoire dynamique sur les puces K565RU5, RU7, etc. La matrice doit être un carré de sorte que les lignes d'adresse et de contrôle aient une longueur minimale. Chaque puce doit être dans la cellule individuelle de la structure de réseau formée par les pneus de puissance et de terre (deux treillis indépendants). Les pneus de la nourriture et le terrain de la matrice cumulative ne doivent pas être chargés avec des courants de "autres" qui coulent des formateurs ciblés, des amplificateurs de signal de contrôle, etc.
2. Connexion des pneus d'alimentation externes et des terrains à la planche à travers le connecteur doit être effectué à travers plusieurs contacts situés uniformément le long de la longueur du connecteur, afin de l'entrée des structures de puissance de réseau de l'alimentation électrique et de la terre immédiatement de plusieurs points.
3. La suppression de la nutrition devrait être effectuée près de leur apparition. Par conséquent, un condensateur à haute fréquence d'une capacité d'au moins 0,02 μF devrait être situé à proximité des conclusions d'alimentation de chaque microcircuit TTL. Il fait également référence aux copeaux de mémoire dynamique spécifiés. Pour filtrer les interférences à basse fréquence, il est nécessaire d'utiliser des condensateurs électrolytiques, par exemple, d'une capacité de 100 μF, lors de l'utilisation de puces de mémoire dynamiques, des condensateurs électrolytiques sont installés, par exemple, dans les coins de la matrice cumulative ou ailleurs, mais près de ces chips.

Selon des condensateurs à haute fréquence au lieu de condensateurs à haute fréquence, de bus de puissance de barre-bus spéciaux, de sar-bus, qui sont pavés sous les microcircuits ou entre eux, sans violer la technologie automatisée habituelle pour l'installation d'éléments à des frais avec une soudure ultérieure "vague". Ces pneus sont des condensateurs distribués avec une capacité de circuit d'environ 0,02 μF / cm. Avec la même capacité totale que l'utilisation de condensateurs distinctes, les pneus fournissent une suppression significativement meilleure des interférences à une densité d'installation plus élevée.

Figure. 4.6. Options de connexion P1-PZ à l'alimentation

En figue. 4.6 Recommandations pour les appareils de connexion effectués sur des cartes de circuit imprimé P1-PZ à la sortie d'alimentation. Le dispositif à courant élevé, fabriqué sur la carte PZ, crée plus d'interférences sur les pneus et les terres de puissance, de sorte qu'il devrait être fermé physiquement à l'alimentation électrique et même mieux de fournir sa nutrition à l'aide de pneus individuels.

4.4. Termes de travail avec lignes de communication convenues

En figue. 4.7 montre la forme de signaux transmis via le câble, en fonction du rapport de la résistance de la résistance de charge R et de la résistance à l'ondes du câble p. Les signaux sont transmis sans distorsion à r \u003d p. La résistance aux vagues d'un type particulier de câble coaxial est connue (par exemple, 50, 75, 100 ohms). La résistance des vagues de câbles plats et de paires torsadées est généralement proche de 110 à 10 ohms; Sa valeur précise peut être obtenue expérimentalement par la sélection de la résistance K, lors de la connexion de la distorsion (voir figure 4.7). Lors de la conduite d'une expérience, aucune variables de fil ne doit pas être utilisée, car elles ont une plus grande inductance et peuvent faire une distorsion de la forme d'onde.

Type de liaison de type collecteur ouvert (Fig. 4.8). Pour transmettre chaque signal de tronc avec une durée avant d'environ 10 NS à des distances supérieures à 30 cm, une paire torsadée séparée est utilisée ou une paire a été libérée dans un câble plat. En état passif, tous les émetteurs sont désactivés. Lorsque vous déclenchez un émetteur ou un groupe d'émetteurs, la tension de ligne diminue d'un niveau supérieur à 3 V, environ 0,4 V.

Avec la longueur de la ligne 15m et avec sa coordination correcte, la durée des transitoires ne dépasse pas 75N. La ligne implémente la fonction de montage ou par rapport aux signaux représentés par des niveaux basse tension.

Figure. 4.7. Signaux de transfert par câble. Générateur d'impulsion de tension o-tension

Type d'émetteur ouvert (Fig. 4.9 "). Cet exemple montre la version de la ligne à l'aide d'un câble plat. Les fils de signaux alternent avec terreux. Dans le cas idéal, chaque fil de signal est concentré sur les deux côtés par "ses" fils d'excavation, cependant, en règle générale, il n'y a pas de besoin particulier. Sur la Fig, 4.9 avec chaque fil de signal est adjacent à la Terre "STI -" et "Alien", qui est généralement assez acceptable. Le câble plat et le jeu de paires torsadées sont presque identiques, et pourtant la seconde est de préférence dans un niveau accru d'interférences externes. La ligne de type «émetteur ouvert» implémente la fonction d'installation ou par rapport aux signaux représentés par des niveaux de tension élevés. Les caractéristiques temporaires correspondent approximativement aux caractéristiques de la ligne avec un "collecteur ouvert".

Type de ligne de communication "paire différentielle" (Fig. 4.10). La ligne est utilisée pour la transmission du signal unidirectionnel et est caractérisée par une immunité de bruit accrue, car le récepteur répond à la différence de signal et que la sortie est à l'extérieur de l'acte extérieur sur les deux fils est approximativement identique. La longueur de la ligne est pratiquement limitée par la résistance ohmique des fils et peut atteindre plusieurs centaines de mètres.

FIG, 4.8. Ligne de type collecteur ouvert

Figure. 4.9 Type d'émetteur ouvert

Figure. 4.10. Ligne de type de couple différentiel

Toutes les lignes examinées doivent utiliser des récepteurs à haute résistance d'entrée, faible capacité d'entrée et de préférence avec le rapport d'engrenage d'hystérésis pour augmenter l'immunité de bruit.

Mise en œuvre physique de l'autoroute (Fig. 4. II), Chaque appareil connecté à l'autoroute contient deux connecteurs. Un diagramme comme montré à la Fig. 4.11, a été considéré comme plus tôt (voir Fig. 3.3), nous ne nous habiterons donc que sur les règles qui doivent être observées dans la conception de blocs assortis (SAT).

Transférer des signaux de coffre à travers des connecteurs. Les meilleures options pour la connexion des connecteurs sont illustrées à la Fig. .4.12. L'avant de l'impulsion fonctionnant sur l'autoroute dans ces cas presque "ne ressent pas" le connecteur, car l'inhomogénéité a contribué à la ligne de câble. Dans le même temps, cependant, il est nécessaire de prendre 50% des contacts utilisés sous terre.

S'il est impossible pour une raison quelconque, il est impossible pour une raison quelconque, il est alors possible d'endommager l'immunité de bruit pour prendre un deuxième nombre de connecteurs plus économique, illustré à la Fig. 4.13. Cette option est souvent utilisée dans la pratique. Les terres des paires torsadées (ou du câble plat) sont assemblées sur des bandes métalliques par la possibilité d'une section transversale plus grande, par exemple 5 mm2.

La décomposition de ces terres est uniformément dans la longueur de la planche, car les fils de signal correspondants sont placés. Les deux planches sont combinées à travers le connecteur à l'aide d'une série de longueurs minimes et de sections croisées maximales, et les cavaliers sont uniformément le long de la longueur des planches. Chaque cavalier terrestre doit correspondre à pas plus de quatre lignes de signalisation, mais le nombre total de cavaliers ne doit pas être inférieur à trois (un au centre et deux le long des bords).

Figure. 4.13. Transmission admissible des signaux via le connecteur. H- \u003d 5 mm2-section transversale de la planche 5 ^ 0,5 mm2 du fil de terre

Figure. 4.14. Options pour effectuer des succursales d'une autoroute

Effectuer des branches de l'autoroute. En figue. 4.14 Affiche les options pour une branche incorrecte et correctement effectuée à partir de l'autoroute. Le chemin d'une ligne est tracé, le fil de terre est affiché de manière conditionnelle. La première option (une erreur typique des circuits novices!) Est caractérisée par la division en deux parties de l'énergie des vagues,

Figure. 4.15. Options pour connecter les récepteurs à l'autoroute
L'une partie provenant de la ligne est une partie dépasse la charge de la ligne, l'autre chargée la ligne C. Après la charge de la ligne avec une onde "à part entière" commence à se répandre à travers la ligne dans, essayant de rattraper une onde auparavant gauche de demi-énergie. L'avant du signal a donc une forme étamée.

Avec la bonne exécution de la branche, les sections des lignes A, C et B sont activées en série. La vague n'est pratiquement pas clivée et les fronts des signaux ne sont pas déformés. Les émetteurs et les récepteurs situés sur la carte doivent être aussi proches que possible de son bord pour réduire l'hétérogénéité introduite au point de combiner les segments des lignes dans et C.

Vous pouvez utiliser une ou des émetteurs-récepteurs bidirectionnels (voir Fig. 3.18. 3.19) Pour la jonction des faisceaux de récepteurs de l'autoroute (voir Fig. 3.18 3.19). Lors de la ramification de la ligne dans plusieurs directions, un émetteur séparé doit être sélectionné pour chacun (Fig. 4.15, dans).

Pour le transfert sur la ligne, il vaut mieux ne pas utiliser d'impulsions non rectangulaires mais trapézoïdales. Les signaux avec des fronts doux, comme indiqué, se propagent le long d'une ligne avec des distorsions plus petites. En principe, en l'absence d'interférence externe pour toute ligne arbitraire longue et même incohérente, il est possible de choisir un tel signal lent de l'augmentation du signal, que les signaux transmis et reçus varieront à une valeur arbitraire.

Pour obtenir des impulsions trapézoïdales, l'émetteur est effectué en tant qu'amplificateur différentiel avec une chaîne de retour d'intégration. À l'entrée du récepteur principal, effectuée en tant qu'amplificateur différentiel, une chaîne d'intégration est établie pour filtrer les interférences à haute fréquence.

Lorsque vous transmettez des signaux au sein de la carte, lorsque le nombre de récepteurs est important, utilisez souvent une "correspondance cohérente". Il consiste en le fait que, constamment avec la sortie de l'émetteur, à proximité immédiate de cette sortie, la résistance de la résistance est de 20 à 50 ohms. Cela vous permet de rembourser les processus oscillatements sur les fronts des signaux. Cette technique est souvent utilisée lors de la transmission des signaux de contrôle (CA5, SAZ, \\ YE) des amplificateurs à la mémoire dynamique BIS.

4.5. Sur les propriétés de protection des câbles

En figue. 4.16, mais est montré le schéma de transmission de signal le plus simple le long d'un câble coaxial, ce qui peut être considéré comme assez satisfaisant. Son principal inconvénient est que, en présence de courants d'égalisation pulsée entre les terres du corps (égalisation des potentiels - la fonction principale du cas des terres du corps), une partie de ces courants 1 peut circuler à travers la tresse de câble et provoquer une chute de tension (principalement due à l'inductance de la tresse), qui agit finalement sur la charge K.

De plus, dans ce sens, le schéma représenté sur la Fig. 4.16, et il s'avère préférable et avec une augmentation du nombre de points de contact de la tresse de câble de tresse avec un sol carté, les possibilités du gonflement des charges induites de la tresse sont améliorées. L'utilisation d'un câble de tresse supplémentaire (Fig. 4.16, C) vous permet de protéger à partir des extrémités capacitives et des courants d'égalisation, ce qui, dans ce cas, le débit sur la tresse extérieure et n'affecte pratiquement pas la chaîne du signal.

Allumer le câble avec une tresse supplémentaire selon le diagramme montré à la Fig. 4.16, G, permet d'améliorer les propriétés de fréquence de la ligne en réduisant sa capacité de routine. Dans le cas idéal, le potentiel de toute partie élémentaire du noyau central coïncide avec le potentiel du cylindre élémentaire de la tresse interne entourant cette zone.

Les lignes de ce type sont utilisées dans les réseaux informatiques locaux pour augmenter la vitesse de transmission de l'information. La tresse externe du câble fait partie du circuit de signal, et donc ce schéma en termes de protection contre les interférences externes est équivalent au diagramme illustré à la Fig. 4.16.6.

Figure. 4.16. Options d'utilisation du câble

Ni le cuivre ni la tresse en aluminium d'un simple câble coaxial ne le protègent des effets des champs magnétiques à basse fréquence. Ces champs suggèrent des EDF à la fois sur le segment de la tresse et sur le segment correspondant de la veine centrale.

Bien que ces EDC et le même nom, ils ne se compensent pas de taille en raison de la géométrie différente des conducteurs respectifs - des veines centrales et des tresses. La différence EDC a finalement appliqué à la charge de K. Baisse supplémentaire (Fig. 4. 16, en, d) Il n'est pas également capable d'empêcher la pénétration du champ magnétique basse fréquence dans sa région intérieure

La protection contre les champs magnétiques à basse fréquence fournit un câble contenant une paire de fils torsadés enfermée dans une tresse (Fig. 4.16, e). Dans ce cas, l'EMF, inspecté par un champ magnétique externe sur les composants de Vitua une paire de fils, compensez complètement l'autre par le panneau et en valeur absolue.

Ceci est d'autant plus vrai que le plus petit pas de câblage par rapport à la zone d'action sur le terrain et plus la torsion (symétriquement) est effectuée. L'inconvénient d'une telle ligne est son "plafond" relativement basse de l'un de 15 MHz - en raison de la perte importante de l'énergie de signal utile à des fréquences plus élevées.

Le diagramme présenté à la Fig. 4.16, e, Fournit la meilleure protection contre tous les types d'interférences (pointes capacitives, égalisations de courants, champs magnétiques à basse fréquence, champs électromagnétiques à haute fréquence).

La tresse interne est recommandée de se connecter avec le "Radiotechnique" ou "Vrai" (dans le sol lité-sensé) et externe avec le sol "systémique" (circuit ou armoire). En l'absence d'une terre "vraie", vous pouvez utiliser le schéma d'inclusion montré à la Fig. quatre. 16, g.

La tresse extérieure est combinée avec des terres systémiques aux deux extrémités et interne uniquement du côté source. Dans les cas où il n'est pas nécessaire de protéger contre des champs magnétiques à basse fréquence et qu'il est possible de transmettre des informations sans utiliser de signaux de paraphase, l'une des fils de la paire torsadée peut servir de fil de signal et le second écran. Dans ces cas, les schémas montrés à la Fig. 4.16, en, f, Il peut être considéré comme des câbles coaxiaux avec trois écrans - une paire torsadée de fil de terre, des tresses de câbles internes et externes.

4.6. Utilisation d'optocoupleurs pour la suppression des interférences

Si les systèmes du système sont séparés d'une distance significative, par exemple 500 m, il est difficile de compter sur le fait que leur terre a toujours le même potentiel. Comme indiqué, les courants de péréquation sur les conducteurs de la Terre créent une ingérence d'impulsion sur ces conducteurs en raison de leur inductance. Ces interférences ont finalement appliqué aux entrées des récepteurs et peuvent causer leur fausse réponse.

L'utilisation de lignes de paires différentielles (voir § 4.4) vous permet de supprimer uniquement les interférences de la syphase et ne sont donc pas toujours des résultats positifs. En figue. 4.17 Affiche les systèmes d'optocoupleurs entre deux appareils retirés les uns des autres.

Figure. 4.17. Schémas d'optocoupleurs entre les appareils éloignés les uns des autres:
A - avec un récepteur actif, b. - avec un émetteur actif

Un diagramme avec un "récepteur actif" (Fig. 4.17, A) contient la transmission OPtron VI et l'opam de réception de V2. Lorsque les signaux d'impulsion sont appliqués à l'entrée, le voyant d'ovoiser VI émet périodiquement la lumière, en conséquence, le transistor de sortie de cet optron est périodiquement saturé entre les points A et B tombe de plusieurs centaines de kiloma à plusieurs douzaines ohms.

Lorsque le transistor de sortie de l'optone émetteur est activé du pôle positif de la source U2 passe à travers la LED OPTRO V2 Ligne (points A et B) et retourne au pôle négatif de cette source. La source U2 est effectuée isolée de la source U3.

Si le transistor de sortie de l'optron de transmission est éteint, le courant sur le circuit source U2 ne procède pas. Le signal x "à la sortie de l'optrod V2 est proche de zéro si sa LED est allumée et fermez +4 V, si cette LED est éteinte. Ainsi, à x \u003d\u003d 0, les voyants de transmission et de réception sont allumés et donc, x "\u003d\u003d 0. A x \u003d\u003d 1, les deux LED sont désactivées et x "\u003d\u003d 1.

La jonction optronale permet d'augmenter considérablement l'immunité de bruit du canal de communication et d'assurer la transmission d'informations à la distance de l'ordre de centaines de mètres. Les diodes connectées à la transmission et aux opportunités de réception sont utilisées pour les protéger des émissions de tension de retour. Le circuit de résistance associé à la source U2 est utilisé pour spécifier le courant dans la ligne et les limitations de courant via le voyant d'optron récepteur.

Le courant dans la ligne selon l'interface IRPS peut être choisi égal à 20 ou 40 mA. Lors de la sélection des cotes de résistance, il est nécessaire de prendre en compte la résistance ohmique de la ligne de communication. Schéma avec "émetteur actif" (Fig. 4.17, b) Differe du fait précédent que l'alimentation de la ligne U2 est située sur le côté émetteur. Cela ne donne aucun avantage - les deux schémas sont essentiellement les mêmes et sont soi-disant "boucles actuelles".

Les recommandations données dans ce chapitre peuvent sembler trop difficiles pour les schémas novices. La lutte contre les interférences lui semble «combattre avec un moulin à vent» et le manque d'expérience dans la conception de la conception de la complexité élevée crée l'illusion qu'il est possible de créer un dispositif de travail sans remplir aucune des recommandations données.

En effet, parfois possible. Même les cas de libération en série de tels dispositifs sont connus. Cependant, dans des critiques non officielles sur leur travail, vous pouvez entendre de nombreuses expressions non techniques intéressantes, telles que effet de visite Et d'autres, plus simples et compréhensibles.